Metoda válcování a bezpečnostní opatření pro titanové bezešvé trubky a trubky

Válcování titanových bezešvých trubek je obecně používáno vratným (tj. Pilgerův formát) válcovací stolicí pro válcování za studena pro zpracování, proces se obecně používá pro dvouválcové (LG) a víceválcové (LD) válcovací stolice pro víceprůchodové válcování. Titanové trubky v procesu deformace s rotačním mlýnem, stejně jako podávání, a postupně zmenšují stěnu, zmenšují průměr jednotkové délky trubky ve válcovacích průchodech obecně po 5 až 10 násobném válcování, dokončování pro dosažení procesních požadavků na specifikace velikosti potrubí. Válcovna za studena může být zmenšením velkého průměru, zpracováním zmenšením stěny, ale po válcování s nižší rozměrovou přesností jsou konce trubek náchylné k praskání, nerovnoměrným a jiným jevům, kvůli fenoménu praskání, hlavně zpracováním předvalků před broušením, zploštěním a dalšími metody lze vyřešit; pro vznik konce trubky není v jedné rovině, podobně jako u jevu "rybí tlamy", při následném zpracování je třeba provádět v ploché hlavě! Zpracování, jinak to způsobí nehodu při vyvrtávání zástrčky, proto si tento dokument z procesu, nástrojů, zařízení a dalších aspektů analýzy klade za cíl zjistit příčiny nerovností konce trubky a přijmout účinná opatření k jejich řešení. Vůle mezi drážkou pro spojení jádrové tyče a jádrového vozíku je příliš velká a výsledné vážné posunutí polohy trnu je hlavním důvodem tohoto odvalování předvalku po konkávnosti a nerovnostech konce trubky.

Čistá titanová trubka po otevřeném válcování sochorů, při průchodu obecně po několika dokončovacích operacích, válcovaných do požadovaných specifikací titanové trubky, se na konci trubky obvykle objeví mírné zvlnění 1 ~ 2 mm. Šarže titanových trubek v surovinách a procesech a předchozí výroba trubek, ale je zde vážnější konkávně-konvexní jev zvlnění, délka 70mm, tvořící 1 % délky trubky trubky, ze zpracování před a po výsledku testu vnějšího průměru a tloušťky stěny, kolísání tloušťky stěny vzorku, konvexní část průměrné tloušťky stěny naměřených dat 2,33 mm, konkávní část naměřených dat průměrné tloušťky stěny 2,60mm, rozdíl mezi dvěma tloušťkami stěny až 0,27mm, zatímco normální válcování konce titanové trubky s odchylkou tloušťky stěny 0,05 ~ 0,10 mm, odchylka tloušťky stěny bude nevyhnutelně způsobují různé koeficienty prodloužení, lze říci, že konec válcování trubky při zmenšení stěny o množství nerovnoměrného je způsoben koncem trubky přímou příčinou nerovnosti konce trubky, což má za následek nerovnoměrnost konce trubky nerovnoměrnosti tloušťky stěny může být důsledkem zařízení nebo nástrojů.

Nerovnoměrná tloušťka stěny způsobená pracovní formou má instalaci hřebenu a pastorku, vyrovnání formy, stupeň otevření formy a další faktory. Po změření, typ horního a dolního otvoru formy rozdílu stupňů otevření {{0}}.05.; Zástrčkové pravítko pro měření vůle typu otvoru 0,05 mm, vůle ozubeného kola a hřebenu asi 1,6 mm; Rack ve stojanu upevněn bez jevu uvolnění, žádná deformace polohovacího bloku; Typ otvoru levého a pravého řezu s nesouosostí 0,02 mm, zarovnání nulové linie. Výše uvedená naměřená data ukazují, že instalace formy je v rámci konstrukčních požadavků. Nerovnoměrná tloušťka stěny způsobená zařízením má podávací objem, úhel otáčení, koordinaci činnosti a další důvody. Rychlost válcování a objem posuvu v souladu s požadavky procesu, provoz zařízení, v zadní úvrati otáčení a posuvu, v přední úvrati otáčení, koordinace akcí, nenašel předem rotační podávání a zaostávající fenomén; v zařízení v rozsahu požadavků na konstrukci; pokračoval v měření objemu válcování posuvu, zjistil, že množství rovnoměrného posuvu, ale zjistil, že titanové trubky v posuvu, koaxiální trny a sochory před a po velkém kolísání až 10 mm! V souladu s požadavky jádrové tyče při válcování před a po množství pohybu by nemělo být větší než 0,5 mm, jinak to vážně ovlivní přesnost polohy trnu při válcování, další kontrola zjistila, že jádrová tyč a Vozík s jádrovou tyčí je připojen k vůli drážkování 20 mm, což přesahuje požadavky na vůli 8 mm. Když je titanová trubka v zadní úvrati posuvu, kvůli drážkování a vůli jádrové tyče je příliš velká, nevyhnutelně to povede k tomu, že polotovary titanové trubky budou dopředu, když je jádrová tyč také dopředu, takže poloha trnu připojeného k jádru tyč ve válcování prošla velkou změnou, tedy: poloha trnu a otvoru již není polohou procesního nastavení, ale dopředným pohybem. Aby při rolování do přední úvrati byla trubka skutečně válcována na tenčí rozměr; ale ačkoli jádrová tyč v sochoru následuje přední, pružina na předním konci drážkování v tomto okamžiku ale byla namáhána, když se vzor otvoru do přední úvratě, vnitřní otvor trubky a jádrová tyč odpojily , bude pružina zatlačena zpět k jádrové tyči tak, že jádrová tyč je také zálohována, tentokrát vzor otvoru titanové trubky válcované straně tloušťky stěny silných částí vyrovnání, ale vzhledem k trnu zaostalost. Ale kvůli trnu dozadu se vyrovnání silnějších částí tloušťky stěny nevyrovná, což má za následek velký rozdíl v tloušťce stěny. Upravte drážkovou mezeru mezi trnem a spojením trnového vozíku a po seřízení bylo zjištěno, že jev nerovnoměrnosti konce trubky zmizel.